圖5a表明，試件受力后，混凝土的壓力直接作用于栓釘焊縫前側(cè)；在圖5b中，隨著荷載的增加，栓釘前混凝土的壓力增加，這時(shí)栓釘?shù)撞亢缚p區(qū)承擔(dān)了大部分荷載，此時(shí)的混凝土受力狀態(tài)并非三軸受力狀態(tài)，因而其極限承載力提高不多。由于高強(qiáng)高性能混凝土的作用，栓釘?shù)淖冃渭�中發(fā)生在焊縫附近，栓釘變形范圍外呈剛性狀態(tài)。與此同時(shí)，栓釘變形處出現(xiàn)混凝土鍥形區(qū)，其由塑性混凝土和強(qiáng)化混凝土組成。對(duì)于圖5c，隨著變形的發(fā)展，作用力合力點(diǎn)上移。若荷載繼續(xù)增加，后續(xù)混凝土在力的作用下會(huì)越過栓釘。栓釘右側(cè)附近混凝土與型鋼之間僅存摩擦力作用，其作用大小與骨料表面的性能密切相關(guān)。隨著塑性混凝土的增多，該區(qū)域高度增加，相應(yīng)的栓釘?shù)某休d力范圍也得到提高，變形能力增加，從而相應(yīng)的承載力也提高了。圖5d狀態(tài)下，作用力合力點(diǎn)仍會(huì)出現(xiàn)稍許上移，但試件的主要受力區(qū)仍集中在栓釘?shù)撞繀^(qū)域，即混凝土鍥形區(qū)高度范圍。隨著變形的加劇，栓釘?shù)撞堪l(fā)生塑性變形。若混凝土強(qiáng)度較低，栓釘會(huì)產(chǎn)生附加變形，破壞經(jīng)常會(huì)發(fā)生在焊腳附近。實(shí)驗(yàn)表明，混凝土采用C100或栓釘采用φ16的試件，其破壞基本上由栓釘破壞控制。為此，實(shí)驗(yàn)還分別考察了不同的焊縫尺寸和施焊方法對(duì)栓釘性能的影響。實(shí)驗(yàn)表明，隨著焊縫尺寸的增加和焊縫質(zhì)量的提高，栓釘在高強(qiáng)高性能混凝土中的承載力有不同程度的提高，可見栓釘焊縫尺寸和焊縫質(zhì)量的好壞也是影響栓釘在高強(qiáng)高性能混凝土性能的重要方面。

 

    基于上述栓釘受力機(jī)理的分析和實(shí)驗(yàn)研究，最終歸納出高強(qiáng)高性能混凝土中栓釘?shù)某休d力公式如下：